在溢流型磨礦機(jī)內(nèi)，礦漿的排出是靠給礦中空軸頸入口下邊緣與排礦中空軸頸排出口下邊緣之間的水平高差A(yù)所產(chǎn)生的壓力差而實(shí)現(xiàn)的，詳見圖10所示。磨機(jī)內(nèi)礦漿的流動(dòng)速度ν可以進(jìn)行計(jì)算：設(shè)磨機(jī)的工作容積為K，磨機(jī)內(nèi)鋼球的充填率為Φ，磨機(jī)能容納的礦漿體積V_漿為球荷之間空隙體積的總和，其值等于

式中G球、δ球——磨機(jī)內(nèi)球荷總重致及鋼球密度。

如果磨機(jī)每日的處理量為Qd(t/d)，磨機(jī)內(nèi)礦漿的液固比為R_s，設(shè)礦漿的密度為δ_n(t/m³)，則每分鐘通過磨機(jī)的礦漿體積Vn為：

礦料通過磨機(jī)所需的時(shí)間t為:

如果磨機(jī)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)，則可算出磨機(jī)內(nèi)礦漿流動(dòng)的速度υ_p為

在磨機(jī)內(nèi)，礦物顆粒一方面受壓差h作用產(chǎn)生軸向流動(dòng)速度υ_p，另一方面又受重力作用以沉落速度向下沉落。由于磨機(jī)內(nèi)的礦漿濃度髙達(dá)50～80%，礦粒下沉屬嚴(yán)重的千涉沉降，且遠(yuǎn)比分級(jí)過程復(fù)雜，同時(shí)還存在鋼球的阻力，液流的上升流速較小。但為簡(jiǎn)化起見,現(xiàn)借用分級(jí)過程的干涉沉落速度υ_cr進(jìn)行定性分析。

υcr=υ0(1-λ）n                (23)

式中 λ—礦粒的容積濃度；

n —干涉程度指數(shù)；

υ₀—礦粒自由沉落速度，

х —礦粒形狀系數(shù)；

δ —礦粒密度；

Δ —介質(zhì)密度；

dз—礦粒的等體積直徑。

盡管磨機(jī)內(nèi)礦粒沉落情況甚為復(fù)雜，但粒度及密度對(duì)沉落的影響與分級(jí)過程還是相似的。在υ_p及υ_cr作用下，礦粒將按合成速度υ₀方向運(yùn)動(dòng)（見圖11示）。如果合速度υ₀的軌跡在磨機(jī)排礦軸頸下邊緣點(diǎn)E以上，這時(shí)礦粒不進(jìn)入機(jī)下部的介質(zhì)區(qū)而是直接排出磨機(jī)外；反之如果合速度化的軌跡在E點(diǎn)以下，這時(shí)礦粒將入介介質(zhì)區(qū)。磨機(jī)內(nèi)磨礦作用最強(qiáng)的是磨機(jī)下部的底腳區(qū)。由公式（23) 看出，粗粒級(jí)及大密度礦粒將進(jìn)入磨礦作用最強(qiáng)的下部底腳區(qū)經(jīng)受磨碎。

由公式（22)看出，在保持磨機(jī)內(nèi)礦漿流動(dòng)速度υ_p —定的情況下，磨機(jī)的長(zhǎng)度L愈長(zhǎng)，經(jīng)受磨碎的時(shí)間也就愈長(zhǎng)，產(chǎn)品亦愈細(xì)，這就是長(zhǎng)筒形磨機(jī)產(chǎn)品粒度細(xì)的原因。

這里應(yīng)該指出的是，由于磨機(jī)內(nèi)的礦粒是在嚴(yán)重干涉沉降下 發(fā)生的沉落，加上磨礦時(shí)礦漿的攪動(dòng)作用，所以從磨機(jī)內(nèi)排出的礦粒粒度很粗，有時(shí)就如泥石流一樣，幾十甚至上百毫米的大礦塊也可從磨機(jī)排出�？梢�，開路磨礦時(shí)所得產(chǎn)品粒變粗且不均勻。但在閉路磨礦時(shí)，由于分級(jí)機(jī)有控制粒度的作用，粗礦粒進(jìn)入沉砂，可返回麼機(jī)再磨，合格的細(xì)粒即排出磨礦分級(jí)循環(huán)。這就是說，粒度影響著礦拉在磨機(jī)內(nèi)及在磨礦分級(jí)循環(huán)內(nèi)停留的時(shí)間，或者說決定著礦粒的去向，使粗�；螂y磨礦粒在磨機(jī)內(nèi)反復(fù)經(jīng)受磨碎，直到粒度大小能從磨礦分級(jí)循環(huán)排出為止。如果粗粒是連生體，這樣反復(fù)磨碎很有必要；如果粗粒是已經(jīng)單體解離的脈石礦物，這樣的磨碎將是無益的，只增加電力和鋼材消耗；如果粗粒是已經(jīng)單體解離的有用礦物，這樣的磨碎自然也是有害的， 既造成過磨，又增加電耗及材料消耗。